落地式脚手架、悬挑式脚手架、施工平台、工具式脚手架

板模板、梁模板、墙模板、柱模板

临时支撑、时变结构、防护结构、混凝土工程

临时设施、基坑工程、塔吊工程、冬期施工

计算时只需要修改一下实际参数，点击设计计算可以直接出具计算结果

1、计算依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011

《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013

《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计标准》GB50017-2017

（1）计算参数

（2）施工简图

2、面板验算

选取简支梁为面板计算简化模型，取b=1m宽板为计算单元

（1）强度验算

由可变荷载控制的组合：

q1=γG1[G1k+(G2k+G3k)h]b+γQ1(Qk+κQDK)b=1.2×(0.1+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=22.225kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2=γG2[G1k+(G2k+G3k)h]b+γQ2×0.7(Qk+κQDK)b=1.35×(0.1+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=23.412kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(22.225,23.412)=23.412kN/m

Mmax=0.029kN·m

σ=γ0×Mmax/W=1×0.029×106/24000=1.219N/mm2≤[f]=31N/mm2

满足要求

（2）挠度验算

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(24+1.5)×600/1000)×1=15.4kN/m

ν=0.012mm≤[ν]=0.1×1000/400=0.25mm

满足要求

3、次楞验算

模板次楞自重面荷载标准值G1k=模板面板自重标准值+单位面积次楞自重=模板面板自重标准值+单位长度次楞自重/次楞间距=0.1+0.001×30/0.1=0.4kN/m2

次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。根据实际情况选取三等跨连续梁为次楞计算模型。

（1）强度验算

由可变荷载控制的组合：

q1=γG1×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+γQ1×(Qk+κQDK)×a=1.2×(0.4+(24+1.5)×600/1000)×0.1+1.4×(2+1.35×0.5)×0.1=2.258kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2=γG2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+γQ2×0.7×(Qk+κQDK)×a=1.35×(0.4+(24+1.5)×600/1000)×0.1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.1=2.382kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(2.258,2.382)=2.382kN/m

Mmax=0.083kN·m

σ=γ0×Mmax/W=1×0.083×106/(83.333×1000)=1N/mm2≤[f]=15N/mm2

满足要求

（2）抗剪验算

Vmax=0.834kN

τmax=γ0×VmaxS/(Ib)=1×0.834×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.25N/mm2≤[τ]=2N/mm2

满足要求

（3）挠度验算

挠度验算荷载统计，

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/(m-1)

=(0.4+(24+1.5)×600/1000)×0.1=1.57kN/m

νmax=0.03mm≤[ν]=0.6×1000/400=1.5mm

满足要求

（4）支座反力

根据结构力学求解器求得：

荷载基本组合下，支座反力最大值：Rmax=1.548kN

荷载标准组合下，支座反力最大值：Rkmax=1.02kN

4、主楞验算

主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=38.4/1000=0.038kN/m

自重设计值为：g=γG1gk=1.2×38.4/1000=0.046kN/m

则主楞强度计算时的受力简图如下：

则主楞挠度计算时的受力简图如下：

（1）抗弯验算

Mmax=0.154kN·m

σ=γ0×Mmax/W=1×0.154×106/(85.333×1000)=1.809N/mm2≤[f]=15N/mm2

满足要求

（2）抗剪验算

Vmax=1.555kN

τmax=γ0×QmaxS/(Ib)=1×1.555×1000×64×103/(341.333×104×8×10)=0.364N/mm2≤[τ]=2N/mm2

满足要求

（3）挠度验算

图(16) 主楞挠度图(mm)

νmax=0.059mm≤[ν]=0.3×1000/400=0.75mm

满足要求

（4）支座反力计算

主楞在承载能力极限状态下的支座反力状况如下：

R1=2.338kN

R2=2.338kN

5、支座承载力计算

按上节计算可知，可调托座最大支座反力Rzmax=2.338kN≤[N]=30kN

满足要求

6、立杆验算

（1）立杆计算长度计算

取k=1.155,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用

l01=kμ1(h+2a)=1.155×1.394×(1.2+2×400/1000)=3.221m

l02=kμ2h=1.155×2.225×1.2=3.084m

（2）立杆稳定性验算（顶部立杆段）

λ1=l01/i=3.221×1000/(1.588×10)=202.828

根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.175

由于主楞最大支座反力直接作用于立杆顶端，则：

γ0×N/(φA)=1×2.338×1000/(0.175×4.5×100)=29.634N/mm2≤f=205N/mm2

满足要求

在风荷载作用下会产生立杆的附加轴力并对立杆产生弯矩的影响，但是这种影响最大的部位在架体底部，对于顶部立杆段的影响可以不予计算风荷载影响。

（3）立杆稳定性验算(非顶部立杆段)

λ2=l02/i=3.084×1000/(1.588×10)=194.197

根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.191

对于非顶部立杆，立杆最大压力N1=Rmax+γG2×H×gk=2.338+1.35×3×0.127=2.853kN（其中gk参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011附表A.0.2）

γ0×N1/(φA)=1×2.853×1000/(0.191×(4.5×100))=33.257N/mm2≤f=205N/mm2

7、计算书结果汇总

1.自行搜索广联达服务新干线→软件下载→搜索（安全），找到对应软件下载

2.直接访问

https://www.fwxgx.com/softwares/search/list?searchText=%E5%AE%89%E5%85%A8